對于不銹鋼直線旋振篩的研究很多,也得到了很多令人滿意的結果,但大多集中在模態分析和諧響應分析領域,對直線旋振篩的起動過程進行研究和分析的文獻不多。

　　諧響應分析雖然能夠得到直線旋振篩篩箱結構某頻率下的動應力,但是基于諧響應理論得到的響應結果為系統方程的穩態解,忽略了逐漸衰減掉的瞬態解,而在直線旋振篩的起動過程中瞬態振動尚未完全衰減消失,因此用諧響應分析的結果來解釋直線旋振篩在起動過程中的結構響應不太合理,而應采用瞬態動力學(時間歷程分析)的方法。

　　對直線旋振篩的起動過程進行瞬態分析的關鍵,是建立符合實際工況的有限元模型,而之前的研究在分析時,采用的激振力數據均為簡諧載荷,與直線旋振篩起動過程中激振力為變頻變載荷的性質不同,得到的仿真結果與實際狀態自然差別很大。

　　不銹鋼直線旋振篩共振時的最大振幅為14.844inm,是正常工作時振幅的3倍左右,在直線旋振篩的承受范圍內。

　　直線旋振篩動位移偏大是由彈簧變形引起的,直線旋振篩篩箱各部位的相對位移并不明顯,而且相差不大,從而說明直線旋振篩的振動較為平穩。

　　直線旋振篩正常工作時,動應力相對較小,僅為15.6MPa(遠小于許用值78.33MPa),并且篩箱整體應力分布比較均勻,所以直線旋振篩強度是足夠的。但彈簧支架和側板相連的位置以及橫梁和側板相連接的位置存在應力集中,這是以后需要注意改進的地方。正常工作時,直線旋振篩整體振動的振幅不大,僅為4.93nm,滿足直線旋振篩的設計規范和正常工作所需振幅大小。